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2、在安装过程中

2019-09-03 塔吊技术

  某工程塔吊安装方案_建筑/土木_工程科技_专业资料。某工程塔吊安装方案 目录 1. 工程概况…………………………………………………………..3 2. 施工现场及主要机具准备………………………………………..3 3. 安装人员准备………………………………

  某工程塔吊安装方案 目录 1. 工程概况…………………………………………………………..3 2. 施工现场及主要机具准备………………………………………..3 3. 安装人员准备……………………………………………………..4 4. 安装任务书………………………………………………..………..4 5. TC5013(QTZ63)塔机安装程序…………………………..………..5 5.1 安装前的准备工作……………………………………....………..5 5.2 安装要求……………………………………..………..…………..5 5.3 安装步骤……………………………………………….………….6 6. 安全技术交底……………………………………….….…………..7 7. 附表………………………………………………………………….9 7.1 附表一……………………………………………..………………9 7.2 附表二……………………………………………….……………..10 8. 塔吊基础方案…………………………………….…………………11 9. 塔吊基础的相关资料…………………………….…………………11 10. 附操作人员操作证复印件……………………….…………………11 11. 本单位安拆证书………………………………….…………………11 . 汇和紫藤园工程塔吊安装方案 1、工程概况: 工程名称:XXXX 工程 工程地址:XX 市光明路 建设单位:XXX 房地产开发经营有限公司 监理单位:XX 工程管理(集团)有限公司 施工单位:XX 省 XX 建设集团股份有限公司 本工程位于 XX 省 XX 市光明路,该项目由 6 栋 12~33 层住宅楼组成,总建 筑面积约 15.1 万平方米。建筑层数及总高度:1#楼 12 层,建筑物高度 45 米, 2~6#楼 33 层,建筑物高度 115 米。 根据现场施工需要,拟于 2012 年 11 月 15 日至 2013 年 4 月 15 日分别在 1 号楼的北侧安装由山东明威起重设备有限公司生产的 QTZ40 塔吊,在 2~6 号楼 的北侧分别安装由重庆升力建设机械有限公司生产的 QTZ63 塔吊。 拟安装塔吊技术数据: 山东明威 型号 QTZ40 生产厂家 山东明威起重设备有限公司 出厂时间 2010.3.24 累计使用时间 2年 安装高度 60 吊重参数 4T 臂幅 46 米 重庆升力 型号 QTZ63 生产厂家 重庆升力建设机械有限公司 1 出厂时间 累计使用时间 安装高度 吊重参数 臂幅 2010.3.24 2年 120 米 6T 54 米 2.施工现场及主要机具准备 整个安装现场于 11 月 9 日前全部整理完毕,完全满足塔吊安装的需要。现 场周边无影响安装的建(构)筑物。 序号 机具名称 规格型号 单位 数量 备注 1 链条葫芦 1t、3t、5t 只 各1 2 重型套筒 35-80 套 1 3 活动板手 21 件 套 1 4 梅花板手 4-32 套 1 5 大锤 8-18P 套 1 6 万用电表 只 1 7 接地摇表 套 1 8 电工常用工具 套 1 9 吊起重臂钢丝绳 Ф 16-Ф 24 根 2 10 吊平衡臂钢丝绳 Ф 16-Ф 24 根 2 11 铁丝/麻绳 8#/Ф 20 米 50 12 各种规格吊卡 1t、2t、3t 只 各4个 13 汽车吊 25t 辆 1 14 卸扣 若干 3.安装人员准备 (1)安装作业负责人:XXX 2 (2)现场总指挥:XX (3)安全监护人:XXX XX (4)电工:XXX; 司机:XXX (5)安装人员:XXX、XXX。 上述人员按有关规定均持有有效的相关证件。 4.安装任务书 施工塔吊安装任务书 工程名称 XXXXX 施工单位 XXXX 施工地点 XX 市光明路 机械型号 QTZ40、QTZ63 设备编号 安装期限 12.11.15-13.4.15 要求及说明: 因工程施工需要,安排机械施工班组织人员将已运至汇和紫藤园工程的塔 吊进行保养后安装。 计划安装时间从 12 年 11 月 15 日至 13 年 4 月 15 日结束。在施工过程中要 严格按照规范、塔机安装说明书要求和安全技术交底的要求进行。 安装完毕后,经自检合格后、报企业进行验收合格经检测部门检测合格后 方可使用。 接受任务者 日期 年月日 5. QTZ40、QTZ63 塔机安装程序 QTZ63 固定式塔式起重机的最大安装高度为 140M,该工程安装高度约 120M 左右,安装时配备一台 16 吨的汽车吊(已准备)。QTZ40 固定式塔式起重机的 最大安装高度为 120M,该工程安装高度约 50M 左右,安装时配备一台 16 吨的 汽车吊(已准备) 5.1 安装前的准备工作: 1、了解现场布局和土质情况,清理障碍物。 3 2、根据建筑物的高度决定砼基础的铺设位置,按砼基础图上所规定的技术 要求进行基础设置。 3、准备吊装机械以及足量的钢丝绳、绳扣、铁丝、开口捎、绳索等。 5.2 安装的要求: 1、塔机安装应说明书规定的要求与顺序进行,并有专人指挥。 2、在安装过程中,参加施工作业的人员应戴好安全帽,在高空作业人员必 须系好安全绳。 3、塔机各部件之间的连接销轴,坚固螺栓,螺母必须使用生产厂的随机专 用连接紧固件,不得随意代用。 4、塔机装配后,各连接销轴上的开口销必须张开,轴端卡板必须紧固,各 连接螺栓上的螺母必须按予紧力矩要求紧固好,并拧紧锁紧螺母。 5、在安装过程中,进行电气接线作业时,应切断地面总电源。 6、塔机安装时,风力应低于 4 级 5.3 安装步骤 1、先将两节标准节 II 用 8 个 M30 向强度螺栓联接为一体,(螺母的予紧力 为 2.5KNm),然后吊装在砼基础上面,并用 8 个 M30 高强度螺栓紧好,安装时 注意有踏步的两根主弦平行于建筑物。 2、在地面上将液压顶升系统吊装至爬升架上,并完成顶升油缸与爬升架的 装配,然后将爬升架吊起,套在两节标准节外面,(值得注意的是,爬升架的外 伸架要与建筑物方向平行,以便施工完成后拆除),并使套架上的爬爪搁在标准 节的最下一个踏步上,(套架上有油缸的一面对准身上有踏步的一面套入)。 3、在地面上先将上下支座及回转机构,回转支承,平台等装为一体,然后 将这一套部件吊起安装在塔身上,用 4 个¢35 的销轴和 8 个 M30 的高强度螺栓 将下支座分别与爬升架和塔身相连接。 注意:回转支承与上、下支座的联接螺栓一定要拧紧,予紧力矩为 640N.m。 4、在地面上将塔顶与平衡臂拉杆的第一节以及起重臂拉杆的上方长拉杆与 下方短拉杆用销轴连接好,然后吊起,用 4 个销轴与上支座联接。安装塔顶时, 要注意区分塔顶哪边是与起重臂相连,此边回转限位器和司机室处于同一侧。 4 5、在平地上拼装好平衡臂,并将起升机构,电控柜与电阻箱等装在平衡臂 上,拉好各部分所需的电线,然后将平衡臂吊起与上支座用销轴铰接完毕后,再 抬起平衡臂与水平线成一角度至平衡臂拉杆的安装位置,装好平衡臂拉杆后,再 将吊车卸载。 6、吊起重 2.2 吨的平衡重一块,放在平衡臂后方最靠近塔顶的位置。 7、在地面上,先司机室的各电气设备检查好以后,将司机室吊起至上支座 的上面,然后用销轴将司机室与上支座联拉好。 8、超重臂长超重臂拉杆有安装: 1)、超重臂节的配置,根据每节臂上的永久标记,确认臂节序号,次序不得 混乱。 2)、组合吊臂长度,用相应的销轴把它们装配在一起。把第一节臂和第二臂 节连接后,装上小车,并把小车固定在吊臂根部,把吊臂搁在 1 米高度左右的支 架上,使小车离开地面装上小车牵引机构。所有销轴都要装上开口销,并将开口 销充分打开。 3)、组合吊臂拉杆,用销轴把它们连接起来,置在吊臂上弦杆上的拉杆架内。 4)、检查吊臂上的电路是否完善,并穿绕小车牵引钢丝绳。 5)、用汽车超重机,将吊臂总成平稳提升,提升中必须保持吊臂处于水平位 置,使得吊臂能够顺利地安装到上支座的吊臂铰点上。 6)、在吊臂连接完毕后,继续提升吊臂,使吊臂头部稍微抬起, 7)、穿绕起升绳,开动起升机构以低速点动拉起超重臂拉杆,先使下方短拉 杆连接板能够用销轴连接到塔顶相应的位置上。然后再开动起升机构调整上方长 拉杆的高度位置,使得上方长拉杆的连接板也能够用销轴联接到塔顶相应的位置 上。 请注意:这时汽车吊使吊臂头部稍微拉起,当开动起升机构,起升绳拉起超重臂 拉杆时,超重臂拉杆不可承受超重臂的自重,否则超升机构将超负荷。 8)、把吊臂缓慢放下,使拉杆处于拉紧状态。 9)、吊装平衡重:根据所使用的臂架长度,按规定安装不同重量的平衡重(50 米臂,平衡重 12 吨,45 米臂,平衡重 11 吨),然后在平衡重块之间用板将数块 平衡重块连接为一体。 5 10)、穿绕起升钢丝绳:将起升钢丝绳引经塔顶导向滑轮后,绕过在起重臂 根部上的超重量限制器滑轮,再引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕,最后,将绳端固 定在臂头上。 11)、把小车行至最根部使小车与吊臂碰块撞牢。转动小车上带有棘轮的小 储绳卷筒,把牵引绳尽力张紧。 6.安全技术交底 1、进入施工现场必须自觉遵守安全生产六大纪律。 2、拆卸人员不准穿高跟皮鞋、衣着紧身、灵便,佩戴安全带。 3、施工区域设置警戒标志,并有专人监护。 4、塔机拆卸工序中,严禁缺螺栓、轴销、开口销等紧固件,瞎眼销、滑牙 螺栓、报废的卸扣、轧头、钢丝绳、千斤顶等起重工具不得使用。 5、塔机爬升和降节过程中,严禁迥转,严格按操作规程规定进行操作。 6、升节时,必须注意顶升撑杆保险销到位与接触面贴切。 7、高空作业人员在安装起重臂、平衡臂等悬空作业时,必须在各自的位置 上寻找适当的地方,系好安全带并挂好保险钩。 8、塔机升节时,必须随时紧固所有的紧固件,并校正垂直度,使之偏差不 大于规范要求。 9、凡四级以上强风时,必须停止安装作业。 10、塔机拆卸(升节)完毕后,应认真检查各部件、工具是否齐全,及时收 管。 11、准备安装的机械要认真进行检查是否完好,发现问题应及时组织维修种 保养,以便进行再次安装使用。 12、凡参加施工人员必须持有效证件上岗。 13、施工过程中,应听众安装负责人统一指挥。 上述交底内容,安装人员已接受。 6 交底人; 接受人; 年月 日 7 7. 附表 7.1 附表一: 项目名称: 型号 塔式起重机静态检查表 制造厂家 出厂日期 资产权属 序号 项 目 1 金属结构 2 传动机构 3 制动器 检查内容 无损伤变形、裂焊、锈蚀10%;休息平台、扶梯、 驾驶室安全可靠、门窗完好,各部件的联结螺栓, 壳体、传动零部件完好 是否有裂纹漏油现象;联轴节联接是否可靠;齿 轮啮合是否完好 刹车带、制动轮的磨损情况,弹簧有无塑性变形, 间隙是否过大 检查记录 4 安全装置 力矩、重量、高度,幅度、行走等安全限位装置 5 易损件 6 吊钩 7 电气箱 8 液压系统 参检单位及人员 钢丝绳、滑轮、绳卡是否符合标准 磨损量不超过 10%,有吊钩保险,不得有焊接现 象 电气箱应完好,门锁齐全、防雨防尘、元器件清 洁完整,熔断器应选配正确 管路联结可靠,液压元件完好,压力油品质符合 要求 技术负责人: 安全员: 负责人: 技术负责人: 机修工: (机管员) 使用单位章 出租单位章 安装单位章 年月日 8 7.2 附表二: 塔式起重机安装质量自查表 安装单位(章): 项目名称: 机械型号: 项目 自检内容及要求 检验记录 结构连接 螺栓紧固符合要求,结构件连结销轴应有可靠的 轴向固定 塔身 垂直度偏差≤4‰,从互相垂直的两个方 向测量 测点 高度 偏差 (mm) 工作机构 各传动部分连接可靠,制动器间隙调整合理,小 车无爬行,行走无啃轨,回转平稳,润滑良好、 无异常响声。 电气设备 安全装置 安全设施 接线牢固、正确;接地可靠良好,接地电阻应4 Ω。 各限位、保险装置齐全,灵敏可靠;安全防护设 施齐全、可靠。 液压传动 压力正常、工作平稳可靠、无泄漏。 钢丝绳 钢丝绳轧头连接正确,固定可靠。 偏差率‰ 试验 空载试验:各工作机构单项动作和联合动作反复 三次。 额定载荷试验。 结论 技术负责人 年 月日 参加人员 9 8.塔吊基础方案 8.1QTZ40 塔吊基础计算 一、参数信息 塔吊型号:QTZ40, 塔吊起升高度H:50.00m, 塔身宽度B:2.5m, 基础埋深d:0.00m, 自重G:280.4kN, 基础承台厚度hc:1.25m, 最大起重荷载Q:40kN, 基础承台宽度Bc:6.00m, 混凝土强度等级:C35, 钢筋级别:HRB335, 基础底面配筋直径:14mm 地基承载力特征值fak:250kPa, 基础宽度修正系数ηb:0, 基础埋深修正系数ηd:0, 基础底面以下土重度γ:20kN/m3, 基础底面以上土加权平均重度γm: 20kN/m3。 二、塔吊对承台中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重:G=280.4kN; 塔吊最大起重荷载:Q=40kN; 作用于塔吊的竖向力:Fk=G+Q=280.4+40=320.4kN; 2、塔吊弯矩计算 作用在基础上面的弯矩计算: Mkmax=1928.21kN·m; 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算: e=Mk/(Fk+Gk)≤Bc/3 式中 e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离; Mk──作用在基础上的弯矩; Fk──作用在基础上的垂直载荷; Gk──混凝土基础重力,Gk=25×6×6×1.25=1125kN; Bc──为基础的底面宽度; 10 计算得:e=1928.21/(320.4+1125)=1.334m 6/3=2m; 基础抗倾覆稳定性满足要求! 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 基础底面边缘的最大压力值计算: 当偏心距eb/6时,e=1.334m 6/6=1m Pkmax=2×(Fk+Gk)/(3×a×Bc) 式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷; Gk──混凝土基础重力; a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算: a=Bc/20.5-Mk/(Fk+Gk)=6/20.5-1928.21/(320.4+1125)=2.909m。 Bc──基础底面的宽度,取Bc=6m; 不考虑附着基础设计值: Pkmax=2×(320.4+1125)/(3×2.909×6)= 55.215kPa; 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第 5.2.3条。 计算公式如下: fa = fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2); 11 fak--地基承载力特征值,按本规范第5.2.3条的原则确定;取250.000kN/m2; ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3; b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取6.000m; γm-- 基 础 底 面 以 下 土 的 加 权 平 均 重 度 , 地 下 水 位 以 下 取 浮 重 度 , 取 20.000kN/m3; d--基础埋置深度(m) 取0.000m; 解得地基承载力设计值:fa=250.000kPa; 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=250.000kPa; 地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=40.150kPa,满足要求! 地 基 承 载 力 特 征 值 1.2 × fa 大 于 偏 心 矩 较 大 时 的 压 力 标 准 值 Pkmax=55.215kPa,满足要求! 五、基础受冲切承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第8.2.7条。 验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho 式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0. 当h大于等于2000mm时,βhp取0.9,其间按线性内插法取用;取 βhp=0.96; ft --混凝土轴心抗拉强度设计值;取 ft=1.57MPa; ho --基础冲切破坏锥体的有效高度;取 ho=1.20m; am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;am=(at+ab)/2; am=[2.50+(2.50 +2×1.20)]/2=3.70m; at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的 受冲切承载力时,取柱宽(即塔身宽度);取at=2.5m; ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲 切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时, 取柱宽加两倍基础有效高度;ab=2.50 +2×1.20=4.90; Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反 力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;取 12 Pj=66.26kPa; Al --冲切验算时取用的部分基底面积;Al=6.00×(6.00-4.90)/2=3.30m2 Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在 Al上的地基土净反力设计值。 Fl=PjAl; Fl=66.26×3.30=218.65kN。 允 许 冲 切 力 : 0.7 × 0.96 × 1.57 × 3700.00 × 1200.00=4684377.60N=4684.38kN Fl= 218.65kN; 实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求! 六、承台配筋计算 1.抗弯计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第8.2.7条。计算公式 如下: MI=a12[(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12 式中:MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值; a1 -- 任 意 截 面 I-I 至 基 底 边 缘 最 大 反 力 处 的 距 离 ; 取 a1=(Bc-B)/2 = (6.00-2.50)/2=1.75m; Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值, 取66.26kN/m2; P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计 值 , P = Pmax × ( 3 × 1.666-al ) /3 × 1.666 = 66.26 × (3 × 1.67-1.75)/(3 × 1.67)=43.058kPa; G --考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25 ×6.00×6.00×1.25=1518.75kN/m2; l --基础宽度,取l=6.00m; a --合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离,取a=1.67m; a --截面I - I在基底的投影长度, 取a=2.50m。 经 过 计 算 得 MI=1.752 × [(2 × 6.00+2.50) × (66.26+43.06-2 × 1518.75/6.002)+(66.26-43.06)×6.00]/12=127.82kN·m。 2.配筋面积计算 αs = M/(α1fcbh02) 13 ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy) 式中,αl --当混凝土强度不超过C50时, α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时,取为0.94,期间按线性内插法确定,取αl=1.00; fc --混凝土抗压强度设计值,查表得fc=16.70kN/m2; ho --承台的计算高度,ho=1.20m。 经过计算得: αs=127.82×106/(1.00×16.70×6.00×103×(1.20×103)2)=0.001; ξ=1-(1-2×0.001)0.5=0.001; γs=1-0.001/2=1.000; As=127.82×106/(1.000×1.20×103×300.00)=355.22mm2。 由 于 最 小 配 筋 率 为 0.15%, 所 以 最 小 配 筋 面 积 为 :6000.00 × 1250.00 × 0.15%=11250.00mm2。 故取 As=11250.00mm2。 建议配筋值:HRB335 14@80mm。承台底面单向根数74根。实际配筋 值11388.6 mm2。 8.2QTZ63 塔吊安装方案 一、参数信息 塔吊型号:QTZ63, 塔吊起升高度H:110.00m, 塔身宽度B:1.75m, 基础埋深d:0.00m, 自重G:450.8kN, 基础承台厚度hc:1.25m, 最大起重荷载Q:60kN, 基础承台宽度Bc:6.50m, 混凝土强度等级:C35, 钢筋级别:HRB335, 基础底面配筋直径:18mm 额定起重力矩Me:630kN·m, 基础所受的水平力P:30kN, 标准节长度b:2.5m, 主弦杆材料:角钢/方钢, 宽度/直径c:120mm, 所处城市:XXX市, 基本风压ω0:0.3kN/m2, 地面粗糙度类别:D类密集建筑群,房屋较高,风荷载高度变化系数μz: 14 1.61 。 二、塔吊对承台中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重:G=450.8kN; 塔吊最大起重荷载:Q=60kN; 作用于塔吊的竖向力:Fk=G+Q=450.8+60=510.8kN; 2、塔吊风荷载计算 依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中风荷载体型系数: 地处XXXX市,基本风压为ω0=0.3kN/m2; 查表得:风荷载高度变化系数μz=1.61; 挡风系数计算: φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.75+2×2.5+(4×1.752+2.52)0.5)×0.12]/(1.75 ×2.5)=0.399; 因为是角钢/方钢,体型系数μs=2.202; 高度z处的风振系数取:βz=1.0; 所以风荷载设计值为: ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.202×1.61×0.3=0.744kN/m2; 3、塔吊弯矩计算 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算: Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.744×0.399×1.75×110×110×0.5=3142.963kN·m; Mkmax=Me+Mω+P×hc=630+3142.963+30×1.25=3810.46kN·m; 三、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算: e=Mk/(Fk+Gk)≤Bc/3 式中 e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离; Mk──作用在基础上的弯矩; Fk──作用在基础上的垂直载荷; Gk──混凝土基础重力,Gk=25×6.5×6.5×1.25=1320.312kN; Bc──为基础的底面宽度; 15 计算得:e=3810.46/(510.8+1320.312)=2.081m 6.5/3=2.167m; 基础抗倾覆稳定性满足要求! 四、地基承载力验算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 基础底面边缘的最大压力值计算: 当偏心距eb/6时,e=2.081m 6.5/6=1.083m Pkmax=2×(Fk+Gk)/(3×a×Bc) 式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷; Gk──混凝土基础重力; a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算: a=Bc/20.5-Mk/(Fk+Gk)=6.5/20.5-3810.46/(510.8+1320.312)=2.515m。安博电竞 Bc──基础底面的宽度,取Bc=6.5m; 不考虑附着基础设计值: Pkmax=2×(510.8+1320.312)/(3×2.515×6.5)= 74.667kPa; 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=250.000kPa; 地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=43.340kPa,满足要求! 地 基 承 载 力 特 征 值 1.2 × fa 大 于 偏 心 矩 较 大 时 的 压 力 标 准 值 Pkmax=74.667kPa,满足要求! 五、基础受冲切承载力验算 16 依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第8.2.7条。 验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho 式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0. 当h大于等于2000mm时,βhp取0.9,其间按线性内插法取用;取 βhp=0.96; ft --混凝土轴心抗拉强度设计值;取 ft=1.57MPa; ho --基础冲切破坏锥体的有效高度;取 ho=1.20m; am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;am=(at+ab)/2; am=[1.75+(1.75 +2×1.20)]/2=2.95m; at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的 受冲切承载力时,取柱宽(即塔身宽度);取at=1.75m; ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲 切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时, 取柱宽加两倍基础有效高度;ab=1.75 +2×1.20=4.15; Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反 力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;取 Pj=89.60kPa; Al --冲切验算时取用的部分基底面积;Al=6.50×(6.50-4.15)/2=7.64m2 Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在 Al上的地基土净反力设计值。 Fl=PjAl; Fl=89.60×7.64=684.33kN。 允 许 冲 切 力 : 0.7 × 0.96 × 1.57 × 2950.00 × 1200.00=3734841.60N=3734.84kN Fl= 684.33kN; 实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求! 六、承台配筋计算 1.抗弯计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)第8.2.7条。计算公式 如下: MI=a12[(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12 17 式中:MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值; a1 -- 任 意 截 面 I-I 至 基 底 边 缘 最 大 反 力 处 的 距 离 ; 取 a1=(Bc-B)/2 = (6.50-1.75)/2=2.38m; Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值, 取89.60kN/m2; P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计 值 , P = Pmax × ( 3 × 1.169-al ) /3 × 1.169 = 89.6 × (3 × 1.17-2.375)/(3 × 1.17)=28.924kPa; G --考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25 ×6.50×6.50×1.25=1782.42kN/m2; l --基础宽度,取l=6.50m; a --合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离,取a=1.17m; a --截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.75m。 经 过 计 算 得 MI=2.382 × [(2 × 6.50+1.75) × (89.60+28.92-2 × 1782.42/6.502)+(89.60-28.92)×6.50]/12=422.16kN·m。 2.配筋面积计算 αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy) 式中,αl --当混凝土强度不超过C50时, α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80 时,取为0.94,期间按线性内插法确定,取αl=1.00; fc --混凝土抗压强度设计值,查表得fc=16.70kN/m2; ho --承台的计算高度,ho=1.20m。 经过计算得: αs=422.16×106/(1.00×16.70×6.50×103×(1.20×103)2)=0.003; ξ=1-(1-2×0.003)0.5=0.003; γs=1-0.003/2=0.999; As=422.16×106/(0.999×1.20×103×300.00)=1174.25mm2。 由 于 最 小 配 筋 率 为 0.15%, 所 以 最 小 配 筋 面 积 为 :6500.00 × 1250.00 × 18 0.15%=12187.50mm2。 故取 As=12187.50mm2。 建议配筋值:HRB335 筋值12216 mm2。 。承台底面单向根数48根。实际配 9.塔吊基础相关资料 9.1 基础钢筋隐蔽工程验收单 9.2 基础混凝土强度等级试验报告 10.附操作人员操作证复印件 11.本单位安拆证书 19 20 塔吊位置平面图 0

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